Keywords

Details

Category:

Thesis, nostrification

Type:

praca doktorska pracowników zatrudnionych w PG oraz studentów studium doktoranckiego

Language:

Polish

Publication year:

2017

Bibliography: test

1. Elementy robocze pompy wielotłoczkowej z wychylną tarczą [88]: 1 -wał; 2 -wychylna tarcza; 3 - stopka; 4 -tłoczek; 5 -bęben cylindrowy; 6 -płytka rozrządu ............................................................... 11 open in new tab
2. Rys. 1.2 Rozwiązania konstrukcyjne nawrotu tłoczka: a) separator połączony z tarczą; b) separator z dociskiem centralnym; c) sprężyna powrotna wewnątrz cylindra; 1 -tłoczek; 2 -stopka; 3 - separator; 4 -obwodowy docisk separatora; 5 -centralny docisk separatora; 6 -sprężyna .................... 12 open in new tab
3. Rys. 1.3 Schemat kinematyczny pompy z wychylną tarczą ................................................................................... 13 open in new tab
4. Rys. 1.4 Przebieg drogi x, prędkości v i przyspieszenia tłoczka a w funkcji kąta obrotu wału φ [82] .................. 14 open in new tab
5. Rys. 1.5 Pulsacje natężenia przepływu w zależności od liczby tłoczków [1] ........................................................ 15 open in new tab
6. Rys. 1.6 Obciążenia tłoczka [82] ............................................................................................................................ 16
7. Rys. 1.7 Porównanie modelu obliczeniowego z wynikami badań siły tarcia dla ciśnienia p=2MPa i prędkości ω=0,1 rad/s [53] ....................................................................................................................................... 18 open in new tab
8. Rys. 1.8 Rodzaje tłoczków stosowanych w pompach: a) tłoczek pełny; b) tłoczek drążony; c) tłoczek z dławikiem śrubowym; d) tłoczek zgrzewany; e) tłoczek z wkładką z tworzywa sztucznego; f) open in new tab
9. tłoczek z rowkami; g) tłoczek baryłkowy Lasaar-Ivantysynova; h) tłoczek połączony z przegubem kulistym stopki. ........................................................................................................................................ 20 open in new tab
10. Rys. 1.9 Wymiary baryłkowego tłoczka zaproponowane przez Lasaara i Ivantysynową [34] .............................. 20 open in new tab
11. Rys. 1.13 Wymiary i widok stopki badanej przez Bergadę i Wattona [10] ........................................................... 23 open in new tab
12. Rys. 1.14 Wyniki analizy CFD rozkładu pola ciśnień pod stopką. Ciśnienie w komorze cylindrowej p=10MPa, kąt nachylenia stopki α=0,05°, prędkość obrotowa ω=25,12 rad/s [10] ................................ 23 open in new tab
13. Rys. 1.15 Sposób pomiaru ciśnień pod stopką [8] ................................................................................................. 24
14. Rys. 1.16 Porównanie wyników analizy teoretycznej z wynikami pomiarów ciśnienia pod stopką [8]................ 24
15. Rys. 1.18 Zmienność momentów obciążeń poosiowych bębna względem tarczy rozrządu [82] .......................... 25 open in new tab
16. Rys. 1.20 Ustawienie bębna cylindrowego względem płyty rozrządu [91] ........................................................... 27 open in new tab
17. Rys. 1.21 Płyta rozrządu pompy Parker PV023: 1 -nerka ssawna; 2 -nerka tłoczna; 3 -mostek; 4,5 - powierzchnie czołowe tarczy współpracujące z bębnem; 6 -rowek odciążający ................................... 28 open in new tab
18. Rys. 1.22 Rodzaje rozrządu pomp wielotłoczkowych: a) rozrząd płaski, b) rozrząd sferyczny ............................ 28 open in new tab
19. Rys. 1.23 Wymiary układu bęben cylindrowy -płyta rozrządu [82]; open in new tab
20. w -szerokość mostka tarczy rozrządu; u -szerokość okna bębna cylindrowego .................................................................................................... 29
21. Rys. 1.24 Teoretyczne przebiegi ciśnień w komorze wyporowej podczas obrotu bębna. a) przekrycie zerowe, b) przekrycie dodatnie, c) przekrycie dodatnie i rowki odciążające, d) przekrycie dodatnie i obrócenie tarczy rozrządu; p 1 -ciśnienie ssania; p 2 -ciśnienie tłoczenia .............................................. 30 open in new tab
22. Rys. 1.26 Przekrój pompy Hawe V30D z regulatorem stałej mocy [98] ............................................................... 32 open in new tab
23. Rys. 2.2. Przekrój pompy A4VG Bosch Rexroth [95]; 1 -tłok zmiany wydajności; 2 -docisk separatora; 3 - tarcza rozrządu; 4 -tuleja prowadząca bęben cylindrowy ....................................................................... 37 open in new tab
24. Rys. 2.4. Przekrój pompy A10VO Bosch Rexroth [95]; 1 -sprężyna tarczy wychylnej; 2 -mechanizm wychylania tarczy .................................................................................................................................... 38 open in new tab
25. Rys. 3.1 Położenie osi obrotu wychylnej tarczy w typowych konstrukcjach pomp wielotłoczkowych osiowych .................................................................................................................................................. 42 open in new tab
26. Rys. 5.1 Zmiana objętości cieczy pod wpływem działania temperatury i ciśnienia [90] ....................................... 46 open in new tab
27. Rys. 5.2 Zależność współczynnika rozszerzalności cieplnej od ciśnienia [82] ...................................................... 48 open in new tab
28. Rys. 5.3 Zależność gęstości od temperatury dla wybranych cieczy [32]; 1 -woda destylowana; 2 -olej mineralny VG32; 3 -olej mineralny VG46 ............................................................................................. 49 open in new tab
29. Rys. 5.4 Względne odkształcenie objętościowe pod wpływem ciśnienia dla temperatury t=80°C [2]: 1 - woda; 2 -olej mineralny VG 46; 3 -ciecz syntetyczna na bazie polialfaolefin (PAO) ....................... 50 open in new tab
30. Rys. 5.5 Sposób wyznaczania stycznego (strona lewa) i siecznego (strona prawa) modułu odkształcenia objętościowego ........................................................................................................................................ 51 open in new tab
31. Rys. 5.6 Wpływ ciśnienia i temperatury na styczny i sieczny izentropowy moduł odkształcenia objętościowego dla oleju mineralnego VG32 [42] ........................................................... 52 open in new tab
32. Rys. 5.7 Zależność stycznego izentropowego modułu odkształcenia objętościowego od ciśnienia i temperatury dla oleju VG 32 ............................................................................................. 53 open in new tab
33. Rys. 5.8 Zależność stycznego izentropowego modułu odkształcenia objętościowego od ciśnienia i temperatury dla oleju VG 46 ............................................................................................. 53 open in new tab
34. Rys. 5.9. Porównanie modeli Nykanena, modyfikowanego Nykanena, Cho, Feldmanna i IFAS dla oleju zapowietrzonego dla n=1,4; K=1700MPa; p 0 =0,1MPa; X 0 =0,01, 0,05 i 0,1; m=11 ................................ 57 open in new tab
35. Rys. 5.10 Porównanie modeli Nykanena, Cho, Feldmanna i IFAS dla oleju zapowietrzonego dla n=1;
36. Rys. 5.11. Zawartość nierozpuszczonego w oleju powietrza w funkcji ciśnienia.................................................. 58 open in new tab
37. Rys. 5.12 Nieciągłość funkcji modelu LMS w okolicach ciśnienia krytycznego p c [24] ....................................... 59
38. Rys. 5.13 Styczny izentropowy moduł odkształcenia wyznaczony przy użyciu zmodyfikowanej zależności Feldmanna i modelu IFAS dla zawartości nierozpuszczonego powietrza X 0 =0 -0,1; K=1700MPa; open in new tab
39. Rys. 6.1 Przyrząd do pomiaru ściśliwości z kompensacją odkształceń cylindra pomiarowego. 1 -korpus; 2 - tłoczek; 3 -cylinder pomiarowy; 4 -pokrywa z odpowietrznikiem; 5 -czujnik położenia; 6 - magnes; 7 -czujnik ciśnienia. .................................................................................................................. 62 open in new tab
40. Rys. 6.2 Najważniejsze wymiary układu cylinder pomiarowy -tłoczek ............................................................... 63 open in new tab
41. Rys. 6.3 Zależność względnej zmiany objętości w funkcji drogi tłoczka dla trzech jego położeń początkowych .......................................................................................................................................... 64 open in new tab
42. Rys. 6.4 Przekrój modelu 3D objętości roboczej cylindra pomiarowego .............................................................. 65 open in new tab
43. Rys. 6.5 Maksymalna niepewność pomiaru w funkcji przemieszczenia tłoczka; open in new tab
44. Linia czarna l 0 =0; linia czerwona l 0 =10mm ............................................................................................ 66 open in new tab
45. Rys. 6.7 Odkształcenie uszczelnienia tłoka pod wpływem ciśnienia ..................................................................... 66 open in new tab
46. Rys. 6.8 Przyrząd do pomiaru ściśliwości cieczy;1 -korpus przyrządu, 2 -przewód zasilający, 3 -czujnik ciśnienia, 4 -czujnik położenia................................................................................................................ 68 open in new tab
47. Rys. 6.10 Względna zmiana objętości oleju mineralnego VG46 w funkcji ciśnienia dla różnych zawartości nierozpuszczonego powietrza dla temperatury 25°C ............................................................................... 70 open in new tab
48. Rys. 6.9 Wynik pomiaru przemieszczenia cylindra pomiarowego w przyrządzie, dla oleju mineralnego VG46 o zawartości X 0 =2% nierozpuszczonego powietrza w próbce dla temperatury 25°C (wydruk z przyrządu HMG3000 firmy Hydac) ........................................................................................................ 69 open in new tab
49. Rys. 6.11 Izotermiczny styczny moduł odkształcenia objętościowego w funkcji ciśnienia oleju mineralnego, wody i oleju rzepakowego w temperaturze 25°C ................................................................................... 70 open in new tab
50. Rys. 6.12 Porównanie wyników badań izotermicznego stycznego modułu odkształcenia objętościowego z modelami: zmodyfikowanym Feldmanna, IFAS, Cho i Nykanena; olej mineralny Total Azolla VG46, temperatura 25°C ......................................................................................................................... 71 open in new tab
51. Rys. 7.1 Zależność sprawności objętościowej od ciśnienia i kąta wychylenia tarczy(strona lewa) i od prędkości obrotowej (strona prawa) ........................................................................................................ 72 open in new tab
52. Rys. 7.2 Główne źródła przecieków w pompie: Q tc pomiędzy tłoczkiem, a cylindrem; Q ts w przegubie kulowym między stopką a tłoczkiem; Q s w stopce; Q rzt w rozrządzie ze strony tłocznej na zewnątrz; open in new tab
53. Q rwt w rozrządzie ze strony tłocznej do wewnątrz; Q rzs w rozrządzie ze strony ssawnej na zewnątrz; open in new tab
54. Q rws w rozrządzie ze strony ssawnej do wewnątrz .................................................................................. 73
55. Rys. 7.3 Ustawienie tłoczka w otworze bębna cylindrowego ................................................................................ 74 open in new tab
56. Rys. 7.4 Zależność długości szczeliny pomiędzy tłoczkiem a cylindrem w funkcji kąta obrotu wału, dla różnych kątów wychylenia tarczy ............................................................................................................ 75 open in new tab
57. Rys. 7.5 Przegub łączący tłoczek ze stopką ........................................................................................................... 76 open in new tab
58. Rys. 7.7 Przepływy szczelinowe w rozrządzie pompy ........................................................................................... 78 open in new tab
59. Rys. 7.8 Szczelina promieniowa klinowa pomiędzy powierzchnią czołowa bębna cylindrowego a tarczą rozrządu ................................................................................................................................................... 80 open in new tab
60. Rys. 7.9 Szczelina rzeczywista klinowa (strona lewa) i modelowa równoległa o zmiennej wysokości (strona prawa) ...................................................................................................................................................... 81 open in new tab
61. Rys. 7.10 Zależność przecieków Q rzt i Q rwt od kąta pochylenia bębna cylindrowego dla: p t =40MPa; open in new tab
62. r 4 =34,25mm ............................................................................................................................................. 82 open in new tab
63. Rys. 7.11 Procentowy udział przecieków w szczelinie pomiędzy bębnem cylindrowym, a tarczą rozrządu, uzyskany z zależności (7.19), (7.22), (7.23), (7.24), (7.35) i (7.36), dla: p t =25MPa; p s =1MPa; open in new tab
64. p s =0,2MPa; p k =0,1MPa; ν=40cSt; n=2000obr/min; h r =10µm; α=0,013° ................................................ 84 open in new tab
65. Rys. 7.13 Symulacja zależności względnych strat objętościowych wynikających z przecieków w szczelinach w funkcji kąta wychylenia tarczy dla pompy Parker PV023: p s =0,2MPa; p k =0,1MPa; ν=40cSt; open in new tab
66. n=2000obr/min; h r =10µm; α=0,017° ....................................................................................................... 85
67. Rys. 7.14 Wykres p-v obrazujący pracę pompy wyporowej z uwzględnieniem ściśliwości cieczy roboczej [32] ........................................................................................................................................................... 86 open in new tab
68. Rys. 7.16 Zależność objętości przestrzeni martwej V m i objętości skokowej V s od kąta wychylenia tarczy ......... 87
69. Rys. 7.17 Zależność względnej objętości przestrzeni martwej od nastawy dla pompy Parker PV023: linia ciągła wersja z tłoczkami drążonymi V mmin =4,274cm 3 ; linia przerywana wersja z tłoczkami pełnymi V mmin =1,06cm 3 .......................................................................................................................................... 88 open in new tab
70. Rys. 7.18 Przepływ wsteczny do kolektora ssawnego na skutek ściśliwości cieczy w przestrzeni martwej ......... 89
71. Rys. 7.19 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji nastawy pompy, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67; *-wersja z tłoczkami wypełnionymi o ε mmin =0,41; K ss =1700MPa ........................................................................................................................ 90
72. Rys. 7.20 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji nastawy pompy, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67 dla różnych modułów odkształcenia objętościowego oleju; p=40MPa ........................................................................................................... 91 open in new tab
73. Rys. 7.21 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji względnej objętości przestrzeni martwej ε, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67 ............................... 92 open in new tab
74. Rys. 7.22 Odcięcie komory cylindrowej przy przejściu przez mostek rozrządu ................................................... 92
75. Rys. 7.23 Symulacja przebiegu sprawności objętościowej pompy Parker PV023 w funkcji kąta wychylenia tarczy ........................................................................................................................................................ 95 open in new tab
76. Rys. 8.1 Porównanie zmian objętości przestrzeni martwej w funkcji kąta wychylenia tarczy dla pompy o osi obrotu tarczy przecinającej się z osią obrotu wału (strona lewa) i pompy o osi obrotu tarczy przesuniętej (strona prawa) [87] .............................................................................................................. 96 open in new tab
77. Rys. 8.3 Wybór współczynnika C w zależności od położenia środka obrotu tarczy. Dla okręgu położonego pod linią 1 -C 1 ; dla okręgu położonego nad linią 1 -C 2 ......................................................................... 99 open in new tab
78. Rys. 8.4 Zmiana objętości przestrzeni martwej w funkcji położenia osi obrotu tarczy dla pompy o D=58mm;
79. Rys. 8.5 Zmiana objętości przestrzeni martwej w funkcji przemieszczenia środka obrotu tarczy i kąta jej wychylenia dla różnych wartości a x =const (góra) i dla a y =const (dół) dla pompy o D=58mm i d t =14,15mm ........................................................................................................................................... 101 open in new tab
80. Rys. 8.6 Wpływ przesunięcia osi i przesterowania tarczy na wielkość przestrzeni martwej [89]: A-tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i o maksymalnym kącie wychylenia; B-tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i wychylona o kąt γ; C-tarcza o osi obrotu w punkcie 3 i kącie wychylenia γ; a y -położenie przesuniętej osi obrotu tarczy; m 1 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu w punkcie 1; m 2 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu tarczy w punkcie 3 ............................................................................................................................................ 102 open in new tab
81. Rys. 8.7 Symulacja przebiegu względnej objętości przestrzeni martwej w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych położeń środka obrotu tarczy, dla: D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65° ................................ 102 open in new tab
82. Rys. 8.8 Zwiększenie długości szczeliny tłoczek -gładź cylindrowa przy zmianie położenia osi obrotu tarczy dla dużych kątów wychylenia tarczy γ≈γ max (strona lewa), oraz dla małych γ<<γ max (strona prawa) .... 103 open in new tab
83. Rys. 8.9 Długość szczeliny tłoczek -cylinder w funkcji kąta obrotu bębna cylindrowego dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla osi obrotu przemieszczonej (ozn. P) o a x =a y tgγ max i a y =29mm; l A =43mm; open in new tab
84. l B =3mm; γ max =15,65°; D=58mm ............................................................................................................ 104
85. Rys. 8.10 Długość szczeliny tłoczek -cylinder l i średniej długości szczeliny l śr w funkcji kąta obrotu bębna cylindrowego dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla osi obrotu przemieszczonej (ozn. P) o a x =a y tgγ max i a y =29mm; l A =43mm; l B =3mm; γ max =15,65°; D=58mm .................................................... 105
86. Rys. 8.11 Zależność średniej długości szczeliny tłoczek -cylinder w funkcji kąta wychylenia tarczy , dla różnych położeń osi obrotu wychylnej tarczy dla pompy Parker PV023; l A =43mm; l B =0,48mm, D=58mm, γ max =15.65°............................................................................................................................ 105
87. Rys. 8.12 Symulacja wpływu przesunięcia osi obrotu tarczy na przecieki pomiędzy tłoczkami będącymi w fazie tłoczenia a cylindrem; d t =14,15mm; h t =10µm; l A =43mm; l B =0,48mm; w=1,32;
88. n=1000obr/min; γ=2° ............................................................................................................................. 106
89. Rys. 8.13 Przekrój i widok bębna cylindrowego z zaznaczonymi momentami: M y -moment względem osi y pochodzący od ciśnienia działającego na dna komór wyporowych; M Dz -moment względem osi z pochodzący od ciśnienia działającego na dna komór wyporowych; M Wz -moment względem osi z pochodzący od składowych promieniowych sił W ................................................................................ 107
90. Rys. 8.14 Zmiana przyłożonych do bębna sił W r w funkcji obrotu wału ............................................................. 108 open in new tab
91. Rys. 8.15 Symulacja przebiegu momentów M z M Wz i M Dz obciążających bęben cylindrowy dla maksymalnego kąta wychylenia tarczy; W=4391N; open in new tab
92. A D =88,5mm 2 .......................................................................................................................................... 109
93. Rys. 8.16 Symulacja przebiegu momentu M z obciążającego bęben cylindrowy dla kąta wychylenia tarczy 10°; W=4391N; A=58,87mm; D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65°; p=30MPa; open in new tab
94. A D =88,5mm 2 ............ 110
95. Rys. 8.17 Symulacja przebiegu momentu M z obciążającego bęben cylindrowy dla kąta wychylenia tarczy 2°; open in new tab
96. A D =88,5mm 2 ................... 110
97. Rys. 8.18 Symulacja wpływu przesunięcia osi na względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej dla prędkości 2000 obr/min; a x =0; K=1700MPa; D=58mm;
98. Rys. 8.19 Symulacja wpływu przesunięcia osi na względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej dla prędkości 500 obr/min; a x =0; K=1700MPa; D=58mm;
99. Rys. 8.20 Symulacja przebiegu sprawności objętościowej dla pompy Parker PV023; a x =0; K=1700MPa;
100. D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65°; V mmin =4275mm 3 ; ν=40cSt; h t =10µm; h r =10µm; α=0,017° ........ 112
101. Rys. 8.21 Obciążenie wychylnej tarczy i zmiana momentów od poszczególnych tłoczków w fazie tłoczenia przy przemieszczeniu osi obrotu tarczy o a x i a y wyznaczonymi dla γ max ............................................. 113 open in new tab
102. Rys. 8.22 Zależność odległości h między osią przesuniętą, a nieprzesuniętą od położenia przemieszczonego środka obrotu a x i a y ............................................................................................................................... 114 open in new tab
103. Rys. 8.23 Przebieg momentu M z obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych położeń osi obrotu tarczy; γ=15,65°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ..................................................................... 116 open in new tab
104. Rys. 8.24 Przebieg momentu M z obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych położeń osi obrotu tarczy; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................................ 116 open in new tab
105. Rys. 8.25 Moment M z obciążający tarczę wychylną w funkcji przesunięcia a x osi obrotu tej tarczy, dla bębna obróconego o kąt 10°; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................... 117 open in new tab
106. Rys. 8.26 Moment M z obciążający tarczę wychylną w funkcji przesunięcia a y osi obrotu tej tarczy, dla bębna obróconego o kąt 10°; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................... 117 open in new tab
107. Rys. 8.27 Przebieg momentu M y obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych kątów wychylenia tarczy; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................................. 118
108. Rys. 9.1 Pompa Parker PV023 z proporcjonalnym regulatorem wydajności ...................................................... 119 open in new tab
109. Rys. 9.2 Schemat hydrauliczny pompy Parker PV023 z proporcjonalnym regulatorem wydajności [105] ........ 120
110. Rys. 9.3 Widok pompy Parker PV023 ................................................................................................................. 120 open in new tab
111. Rys. 9.4 Katalogowe charakterystyki sprawności, mocy i natężenia przepływu dla maksymalnego kąta wychylenia tarczy dla pompy Parker PV023 [105] ............................................................................... 121 open in new tab
112. Rys. 9.5 Główne elementy pompy Parker PV023; 1-przednia część korpusu; 2-tylna część korpusu; 3- wychylna tarcza; 4-sprężyna powrotna tarczy; 5-wał; 6-płyta rozrządu; 7-separator; 8-pokrywka uszczelnienia wału; open in new tab
113. 9-bęben; 10-płyta ślizgowa wychylnej tarczy; 11-stopka; 12-tłoczek; 13- półpanew ślizgowa czopu tarczy; 14-pierścień dociskowy separatora ............................................ 122 open in new tab
114. Rys. 9.6 Podstawowe wymiary mechanizmu roboczego i tarczy rozrządu pompy Parker PV023 ...................... 123
115. Rys. 9.7 Modyfikacje konstrukcji pompy Parker PV023 (opis w tekście)........................................................... 124 open in new tab
116. Rys. 9.8 Koncepcja sterowania wydajnością badanej pompy; 1 -śruba przesuwu tarczy; 2 -przednia część korpusu; 3 -śruba regulacji kąta wychylenia tarczy; 4 -kołyska; 5 -półpanew; 6 -tarcza .................. 124
117. Rys. 9.9 Uszkodzenie powierzchni prowadnicy wykonanej ze stali S355 na skutek zbyt dużych nacisków powierzchniowych przy wzajemnym ruchu elementów. ....................................................................... 125 open in new tab
118. Rys. 9.10 Przekrój pompy przygotowanej do badań, powstałej na bazie pompy Parker PV023 ......................... 126
119. Rys. 9.11 Przekrój badanej pompy; 1 -sprężyna tarczy; 2 -wskazówka kąta obrotu tarczy; 3 -wskazówka przesunięcia poosiowego kołyski z tarczą ............................................................................................. 127
120. Rys. 9.12 Sposób realizacji pozornego przesunięcia osi obrotu tarczy [89]: A -tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i o maksymalnym kącie wychylenia; B -tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i wychylona o kąt γ; C - tarcza o osi obrotu w punkcie 3 i kącie wychylenia γ; h -położenie przesuniętej osi obrotu tarczy; s - przesunięcie tarczy tak aby przy obrocie względem punktu 1 otrzymać efekt obrotu tarczy względem punktu 3; m 1 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu w punkcie 1; m 2 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu tarczy w punkcie 3 ................................................................................................................................................ 128 open in new tab
121. Rys. 9.13 Charakterystyka regulacyjna badanej pompy ...................................................................................... 129
122. Rys. 9.14 Wyznaczanie teoretycznej wartości Q t przy p=0, oraz n i T=const ................................................... 130
123. Rys. 9.15 Schemat układu pomiarowego stanowiska badawczego: 1 -badana pompa; 2 -pompa śrubowa wstępnie zasilająca; 3 -pompa wirowa wody chłodzącej; 4 -silnik elektryczny prądu stałego 30kW; open in new tab
124. 5 -zawór bezpieczeństwa 40MPa; 6 -zawór przelewowy 0-40MPa; 7 -zawór dławiący; 8 -filtr oleju; 9 -filtr wody; 10 -chłodnica płytowa; 11 -grzałki elektryczne 3x1,6kW; 12, 13 -przetworniki ciśnienia; 14 -przepływomierz tłokowy PT-3; 15 -optyczny czujnik prędkości obrotowej (enkoder inkrementalny); 16 -tensometryczny przetwornik momentu HBM T1; 17, 18, 19, 20 -przetworniki temperatury; 21 -zbiornik oleju 600l; 22 -zbiornik wody chłodzącej ................................................. 131 open in new tab
125. Rys. 9.16 Widok stanowiska badawczego do badania pomp hydraulicznych w laboratorium Hydrauliki i
126. Pneumatyki PG ...................................................................................................................................... 131
127. Rys. 9.17 Widok połączenia pompy z silnikiem; 1 -badana pompa; 2 -czujnik temperatury; 3 -sprzęgło; 4 - momentomierz; 5 -tarcza z otworami do pomiaru prędkości obrotowej; 6 -silnik prądu stałego ....... 132
128. Rys. 9.18 Schemat układu pomiarowego przepływomierza tłokowego PT-3 [4]: 1 -badana pompa hydrauliczna; 2 -czujnik fotoelektryczny współpracujący z tarczą ze szczelinami; 3 -rozdzielacz przepływomierza; 4 -tłok; 5 -cylinder; 6 -trzpień z czujnikami A i B; 7 -sprężyna wypychająca i hamująca tłok; 8 -korpus; 9 -dławik; 10 -zawór zwrotny ................................................................... 133 open in new tab
129. Rys. 9.19 Charakterystyka lepkości kinematycznej w funkcji temperatury dla oleju Total Azolla 46................ 134
130. Rys. 9.20 Sprawność objętościowa w funkcji ciśnienia tłoczenia dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej, dla ν=40cSt i n=500obr/min ............................................................ 134
131. Rys. 9.21 Sprawność objętościowa w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej, dla ν=40cSt i n=2000obr/min ...................................................................................... 135
132. Rys. 9.22 Sprawność całkowita, objętościowa i mechaniczno-hydrauliczna w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej i przesuniętej o h=D/2 (ozn P), dla ν=40cSt i n=1500obr/min .................................................................................................................................... 136
133. Rys. 9.23 Sprawność całkowita, objętościowa i mechaniczno-hydrauliczna w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej i przesuniętej o h=D/2 (ozn P), dla ν=20cSt i n=1500obr/min .................................................................................................................................... 137
134. Rys. 9.24 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 138
135. Rys. 9.25 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 138
136. Rys. 9.26 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 139
137. Rys. 9.27 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 139
138. Rys. 9.28 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 139
139. Rys. 9.29 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
140. Rys. 9.30 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
141. Rys. 9.31 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
142. Rys. 9.32 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 141
143. Rys. 9.33 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 141
144. Rys. 9.34 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 141
145. Rys. 9.35 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 142
146. Rys. 9.36 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 142
147. Rys. 9.37 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 142
148. Rys. 9.38 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 143
149. Rys. 9.39 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 143
150. Rys. 9.40 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, h=D/4 i h=D/2 dla ν=40cSt i n=1500obr/min ......................................................... 144
151. Rys. 9.41 Sprawność objętościowa, mechaniczno-hydrauliczna i całkowita w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, i h=D/2 (ozn P) dla ν=40cSt i n=1500obr/min 145
152. Rys. 9.42 Całkowite straty objętościowe Q w funkcji prędkości obrotowej dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla p=10, 25, 35MPa; ν=40cSt; P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ....................................... 146
153. Rys. 9.43 Podział strat objętościowych na charakterystyce Q=f(n) .................................................................. 147
154. Rys. 9.44 Całkowite straty objętościowe Q w funkcji lepkości kinematycznej cieczy roboczej ν dla różnych kątów wychylenia tarczy; p=35MPa; P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ........................................... 148
155. Rys. 9.45 Sprawność objętościowa w funkcji lepkości cieczy roboczej dla kątów wychylenia tarczy 2, 3, 4 i 5° dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, i h=D/2 (ozn P);
156. n=1500obr/min ................. 149
157. Literatura open in new tab
158. Akers A., Gassman M., Smith R.: Hydraulic Power System Analysis, CRC Press, 2006 ISBN 9780824799564 open in new tab
159. Bair S., Michael P.: Modelling the pressure and temperature dependence of viscosity and volume for hydraulic fluids. International Journal of Fluid Power vol. 11 (2010) no 2. s. 37-42 open in new tab
160. Baker J., Ivantysynova M.: Investigation of power losses in the lubricating gap between the cylinder block and valve plate of axial piston machines. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008
161. Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 302-319
162. Balawender A.: Analiza energetyczna i metodyka badań silników hydraulicznych wolnoobrotowych.
163. Zeszyty Naukowe Politechniki Gdańskiej, Mechanika nr 54, Gdańsk 1988
164. Bergada J.M., Davies D., Xue Y., Kumar S.: Experimental Investigation in Axial Piston Pumps Barrel Dynamics. 10th International Conference on Fluid Control,Measurements, and Visualization FLUCOME 2009, August 17-21, Moscow 2009
165. Bergada J.M., Davies D.L., Kumar S., Watton J.: The effect of oil pressure and temperature on barrel film thickness and barrel dynamics of an axial piston pump. Meccanica (2011) open in new tab
166. Bergada J.M., Kumar S., Davies D.L., Watton J.: A complete analysis of axial piston pump leakage and output flow ripples. Applied Mathematical Modelling 36 (2012) s. 1731-1751 open in new tab
167. Bergada J.M., Watton J., Haynes J.M.: The hydrostatic/hydrodynamic behavior of an axial piston pump slipper with multiple lands. Meccanica (2010) 45, p 585-602 open in new tab
168. Bergada J.M., Watton J., Kumar S.: Pressure, Flow, Force, and Torque Between the Barrel and Port Plate in an Axial Piston Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control. vol. 130 January 2008 open in new tab
169. Bergada J.M., Watton J.: Force and flow through hydrostatic slippers with grooves. 8th International Symposium on Fluid Control, Measurement and Visualization, China, 2005 open in new tab
170. Bronsztejn I.N., Siemiendiajew K.A., Musiol G., Muhlig H.: Nowoczesne Kompendium Matematyki, PWN 2004 open in new tab
171. Casey. B.: Consider the pros and cons of each location when choosing where to include filters in a hydraulic system. Hydraulics & Pneumatics (2010) http://hydraulicspneumatics.com
172. Cho B.H., Lee H.W., Oh J.S.: Estimation Technique of Air Content in Automatic Transmission Fluid by Measuring Effective Bulk Modulus. FISITA World Automotive Congress, June 12-15 2000 Seoul, Korea open in new tab
173. Cho J., Zhang X., Manring N. D., Nair S.: Dynamic modeling and parametric studies of an indexing valve plate pump. International Journal of Fluid Power vol. 3 (2002) no. 3 s. 37-48 open in new tab
174. Cundiff J.S.: Fluid Power Circuits and Controls. Fundamentals and Applications. Mechanical Engineering Series. CRC Press 2002 open in new tab
175. Dindorf R.: Napędy płynowe. Podstawy teoretyczne I metody obliczania napędów hydrostatycznych i pneumatycznych. Wydawnictwo Politechniki Świętokrzyskiej, Kielce 2009
176. Enekes C., Murrenhoff H.: New design of tribological systems of axial piston pumps with coatings and environmentally friendly fluids. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 294-301 open in new tab
177. Ericson L.: Swash Plate Oscillations due to Piston Forces in Variable In-line Pumps. 9th. International Fluid Power Conference 24-26 March Aachen Germany 2014
178. Flitney R.: Seals and sealing handbook. Elsevier 2007 open in new tab
179. Fredrickson A., Ivantysynova M.: A study of gap flow conditions between the piston and the cylinder of an axial piston pump. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83- 7242-474-7 s. 273-284
180. Gawlik A., Sobczyk A., Walczak P.: System odzysku energii w pojazdach z napędem hydrostatycznym. Zeszyty Naukowe Politechniki Opolskiej. Mechanika 103, Opole 2014 s.71-72
181. Gels S., Murrenhoff H.: Simulation of the lubricating film between contoured piston and cylinder. International Journal of Fluid Power vol. 11 (2010) no. 2 s. 15-24 open in new tab
182. George H.F., Barber A.: What is bulk modulus, and when is it important? Hydraulics & Pneumatics July 2007 s. 34-39
183. Gholizadeh H., Burton R., Schoenau G.: Fluid bulk modulus: comparison of low pressure models. International Journal of Fluid Power vol. 13 (2012) no. 1 s. 7-16 open in new tab
184. Gholizadeh H.: Modeling and Experimental Evaluation of the Effective Bulk Modulus for a Mixture of Hydraulic Oil and Air. Ph.D. Dissertation 2013, University of Saskatchewan open in new tab
185. Hall S.J.: Statistical analysis of multiple hydrostatic pump flow loss models. Graduate Dissertation, Iowa State University 2014 open in new tab
186. Hassan M.A., Abouel-Kasem A.: Evaluation of the Material Constans of Nitrile Butadiene Rubbers (NBR) with Different Carbon Black (CB): Fe-simulation and Experimental. Journal of Engineering Sciences, Assiut University (Egypt), vol. 38, no. 1 January 2010 s. 119-134 open in new tab
187. Haynes J.M.: Axial Piston Pump Leakage Modelling and Measurement. Ph.D. Dissertation 2007 The University of Cardiff
188. Iboshi N., Yamaguchi A.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 1st. Report, Theoretical Analysis. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 25, No. 210, December 1982 open in new tab
189. Iboshi N., Yamaguchi A.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 2nd. Report, Experiment. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 26, No. 219, September 1983 open in new tab
190. Iboshi N.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 3rd. Design Method for a Slipper with a Minimum Power Loss in Fluid Lubrication. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 29, No. 254, August 1986 open in new tab
191. Ivantysynova M., Baker J.: Power loss in the lubricating gap between cylinder block and valve plate of swash plate type axial piston machines. International Journal of Fluid Power vol. 10 (2009) no. 2 s. 29-43 open in new tab
192. Ivantysynova M., Ivantysyn J.: Hydrostatische Pumpen und Motoren. Konstruktion und Berechnung. open in new tab
193. Vogel, Wurzburg 1993 ISBN 3-8023-0497-7
194. Ivantysynova M., Lasaar R.: An investigation into micro-and macrogeometric design of piston/cylinder assembly of swash plate machines. International Journal of Fluid Power vol 5 (2004) no. 1 s. 23-36 open in new tab
195. Ivantysynova M.: The Piston Cylinder Assembly in Piston Machines -a Long Journey of Discovery. Journal of Fluid Power and Automation, Ventil 18/2012/5, p 374-385
196. Jasiński R.: Problems of the starting and operating of hydraulic components and systems in low ambient temperature. Polish Maritime Research 2008 Vol 4 s.37-44 open in new tab
197. Jing L., Gu L., Sun Y.: Research on the influence of oil bulk modulus on performance of the hydraulic system coupling. Applied Mechanics and Materials vol. 543-547 (2014) s. 94-97 open in new tab
198. Jouini N., Ivantysynova M.: Valve plate surface temperature prediction in axial piston machines.
199. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 95-110 open in new tab
200. Kapcińska-Popowska D.: Porównawcze badania jakościowe i trwałościowe połączeń spawanych stali Hardox 500 i stali S355. Journal of Research and Applications In Agricultural Engineering Vol 56(1) 2011
201. Kapcińska-Popowska D.: Porównawcze badania zużycia ściernego nowej generacji stali Hardox 500 i materiałów powszechnie stosowanych. Journal of Research and Applications In Agricultural Engineering Vol 56(1) 2011
202. Karjalainen J.P., Karjalainen R., Huhtala K.: Measuring and modeling hydraulic fluid dynamics at high pressure -accurate and simple approach. International Journal of Fluid Power vol. 13 (2012) no. 2 s. 51-59 open in new tab
203. Kazama T., Tsuruno T., Sasaki H.: Temperature Measurement of Tribological Parts in Swash-Plate Type Axial Piston Pumps. 7th JFPS International Symposium on Fluid Power, TOYAMA 2008 open in new tab
204. Keith P., Hodges B.: Hydraulic Fluids. John Wiley & Sons. New York 1996
205. Kim S., Murrenhoff H.: Measurement of Effective Bulk Modulus for Hydraulic Oil at Low Pressure. Journal of Fluids Engineering, vol. 134, February 2012 open in new tab
206. Klop R., Ivantysynova M.: Investigation of noise source reduction strategies in hydrostatic transmissions. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 open in new tab
207. Koc E., Hooke C.J.: Investigation into the effects of orifice size, offset and overclamp ratio on the lubrication of slipper bearings. Tribology International vol. 29 nr 4 (1996) p. 299-305
208. Konat Ł.: Struktury i właściwości stali Hardox, a ich możliwości aplikacyjne w warunkach zużywania ściernego i obciążeń dynamicznych. Praca doktorska, Politechnika Wrocławska, Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej, Wrocław 2007
209. Koszela J., Koszela-Marek E., Sysak Z.: Weryfikacja zmian ściśliwości wody i roztworu soli NaCl pod wpływem wysokich ciśnień. Górnictwo i Geoinżynieria vol. 32 zeszyt 2 (2008) s. 205-211 open in new tab
210. Kumar S., Bergada J.M., Watton J.: Axial piston pump grooved slipper analysis by CFD simulation of three-dimensional NVS equation in cylindrical coordinates. Computers & Fluids 38 (2009) s. 648-663 open in new tab
211. Kumar S., Bergada J.M.: The effect of piston grooves performance in an axial piston pumps via CFD analysis. International Journal of Mechanical Sciences 66 (2013) 168-179 open in new tab
212. Landau L.D., Lifszyc J.M.: Hydrodynamika. Seria Fizyka Teoretyczna, PWN Warszawa 2009
213. Ma J., Fang Y., Xu B., Yang H.: Optimization of Cross Angle Based on the Pumping Dynamics Model. Journal of Zhejiang University -Science A (Appl Phys & Eng) 11(3) 2010 s. 181-190 open in new tab
214. Mandal N.P., Saha R., Mookherjee S., Sanyal D.: Pressure Compensator Design for a Swash Plate Axial Piston Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, vol. 136, March 2014 open in new tab
215. Manring N. D.: Friction Forces Within the Cylinder Bores of Swash-Plate Type Axial-Piston Pumps and Motors. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control vol. 121 (1999), p 531-537 open in new tab
216. Manring N. D.: The Discharge Flow Ripple of an Axial-Piston Swash-Plate Type Hydrostatic Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 122 (2000), p 263-268 open in new tab
217. Manring N.D., Johnson R.E.: Modeling and Designing a Variable-Displacement Open-Loop Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, vol. 118, June 1996, s. 267-271 open in new tab
218. Manring N.D., Zhang Y.: The Improved Volumetric -Efficiency of an Axial -Piston Pump Utilizing a Trapped -Volume Design. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 123 open in new tab
219. Manring N.D.: Measuring Pump Efficiency: Uncertainty Considerations. Journal of Energy Resources Technology vol. 127, December 2005 s. 280-284 open in new tab
220. Manring N.D.: The Control Torque on the Swash Plate of an Axial-Piston Pump Utilizing Piston-Bore Springs. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control vol. 123 (2001), p 471-478 open in new tab
221. Manring N.D.: The Effective Fluid Bulk Modulus Within a Hydrostatic Transmission. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 119, September 1997 s. 462-466 open in new tab
222. Manring N.D.: Torque on the cylinder block of an axial-piston swash-plate type hydrostatic pump. Ph.D. Dissertation 1996 Iowa State University open in new tab
223. Matsumoto K., Ikeya M.: Friction and Leakage Characteristics between the Valve Plate and Cylinder for Starting and Low-Speed Conditions in a Swashplate-Type Axial Piston Motor.(jap) Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 57, No. 538, (1991-6) open in new tab
224. Metha. V.: Torque ripple attenuation for an axial piston swash plate type hydrostatic pump: noise considerations. Ph.D. Dissertation 2006 University of Missouri-Columbia open in new tab
225. Murrenhoff H., Scharf S.: Wear and friction of ZRCg-coated pistons of axial piston pumps. International Journal of Fluid Power vol. 7 (2006) no. 3 s. 13-20 open in new tab
226. Norhirni M.Z., Hamdi M., Nurmaya Musa S.: Load and Stress Analysis for the Swash Plate of an Axial Piston Pump/Motor. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control. vol. 133 November 2011 open in new tab
227. O'Hara G.P.: Mechanical Properties of Silicone Rubber in a Closed Volume. US Army Armament Research and Development Center. Large Caliber Weapon Systems Laboratory. December 1983, Approved for public release February 1984. open in new tab
228. Olems L.: Investigations of the temperature behavior of the piston cylinder assembly in axial piston pumps. International Journal of Fluid Power vol. 1 (2000) no. 1 s. 27-38 open in new tab
229. Osiecki A.: Hydrostatyczny Napęd Maszyn. WNT, Warszawa 2004
230. Osiecki L., Patrosz P.: Analiza zjawisk dynamicznych w komorze cylindrowej pompy PWK o zmiennej wydajności. Cylinder 2010, Badanie, Konstrukcja, Wytwarzanie i Eksploatacja Układów Hydraulicznych, Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Gliwice 2010 s. 185-197
231. Osiecki L.: Badanie zjawisk zachodzących w zespole tłoczek-stopka hydrostatyczna -dławik śrubowy maszyny wielotłoczkowej osiowej. Praca doktorska, Politechnika Poznańska, 1998
232. Osiecki L.: Mechanizmy rozrządu hydraulicznych maszyn wielotłoczkowych osiowych. Wydawnictwo Politechniki Gdańskiej, Gdańsk 2006.
233. Osiecki L.: Wpływ przestrzeni martwej na straty energetyczne w pompach wielotłoczkowych.
234. Hydraulika i Pneumatyka 3/2007 open in new tab
235. Paszota Z.: Effect of the working liquid compressibility on the picture of volumetric and mechanical losses in a high pressure displacement pump used in a hydrostatic drive. Polish Maritime Research 2(73) 2012 vol. 19 s. 3-10 open in new tab
236. Pelosi M., Ivantysynova M.: A new fluid-structure interaction model for the slipper-swash plate interface. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 open in new tab
237. Pelosi M., Ivantysynova M.: Heat Transfer and Thermal Elastic Deformation Analysis on the Piston/Cylinder Interface of Axial Piston Machines. Journal of Tribology, vol. 134 October 2012 s. 041101-1 -041101-15 open in new tab
238. Pelosi M., Ivantysynova M.: The impact of axial piston machines mechanical parts constraint conditions on the thermo-elastohydrodynamic lubrication analysis of the fluid film interfaces. International Journal of Fluid Power vol. 14 (2013) no. 3 s. 35-51 open in new tab
239. Puzdrowski D. Materiały własne serwisu firmy Rockfin
240. Renius K.T.: Das Reibungsverhalten von Kolben und Zylinder in hydrostatischen Axialkolben- maschinen. VDI-Forschungsheft 590,1974 open in new tab
241. Scharf S., Murrenhoff H.: Measurement of friction forces between piston and busching of an axial piston displacement unit. International Journal of Fluid Power vol. 6 (2005) no. 1 s. 7-17 open in new tab
242. Schlosser W.M.J., Hilbrands J.W.: Uber den hydraulisch-mechanischen Wirkungsgrad von Verdrangerpumpen. Oelhydraulik und Pneumatik 9 (1965) nr. 9
243. Seeniraj G. K., Ivantysynova M.: Noise reduction in axial piston machines based on multi-objective optimization. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 open in new tab
244. Śliwiński P.: Flow of liquid in flat gaps of the satellite motor working mechanism. Polish Maritime Research 2(82) 2014 Vol 21 s.50-57 open in new tab
245. Sobczyk A.: Badania układu odzysku energii w hydraulicznym układzie napędu i sterowania ruchem wysięgnika koparki. Logistyka nr 6 2014
246. Sobczyk A.: Improvement of hydraulic system efficiency by means of energy recuperation. Monografia 403, Wydawnictwo Politechniki Krakowskiej, Kraków 2011
247. Stryczek S.: Napęd Hydrostatyczny. Tom I, Elementy, WNT, Warszawa 2005
248. Tanaka K., Nakahara T., Kyogoku K.: Piston rotation and frictional forces between piston and cylinder of pump and motor. Transactions of the Japan Society of Mechanical Engineers C, Vol. 59 (1993), No. 560,P 1192-1197 Japan 1993 open in new tab
249. Tsubouchi T., Shinoda J.: Practical Performance of High Bulk Modulus Oil. Journal of Mechanics Engineering and Automation 2 (2012) s. 119-123 open in new tab
250. Wieczorek U., Ivantysynova M.: Computer aide optimization of bearing and sealing gaps in hydrostatic machines -the simulation tool CASPAR. International Journal of Fluid Power vol. 3 (2002) no. 1 s. 7-20 open in new tab
251. Yamaguchi A., Tanioka Y.: Motion of Pistons in Piston-Type Hydraulic Machines. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 19, No. 130, April 1976 open in new tab
252. Załuski P.: Influence of the position of the swash plate rotation axis on the volumetric efficiency of the axial piston pumps. Machines, Technologies, Materials issue 11/2014, Sofia 2014
253. Załuski P.: Wpływ położenia osi obrotu tarczy wychylnej na sprawność objętościową pomp wielotłoczkowych osiowych. Cylinder 2015, Badanie, Konstrukcja, Wytwarzanie i Eksploatacja Układów Hydraulicznych, Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Gliwice 2015
254. Załuski P.: Wpływ położenia osi obrotu tarczy wychylnej na sprawność objętościową pomp wielotłoczkowych osiowych. Hydraulika i Pneumatyka 1/2014 Wrocław 2014
255. Załuski P.: Zależność sprawności objętościowej pompy z wychylną tarczą od przemieszczenia osi obrotu tarczy. Współczesne technologie i konwersja energii, ed. Praca zbiorowa pod redakcją J.
256. Szantyra, Wydział Mechaniczny Politechniki Gdańskiej 2012 s. 387-394
257. Złoto T., Sochacki D.:Impact of exploitation parameters on the hydrostatic relief of the cylinder block in an axial piston pump. Teka Comission of Motorization and Energetics in Agriculture Vol. 12 nr 2, 2012, s.263-268
258. Złoto T.: Modelowanie obciążenia hydrostatycznego i analiza zjawisk przepływowych szczelinie rozrządu tarczowego pompy wielotłoczkowej osiowej. Seria Monografie 133, Wydawnictwo Politechniki Częstochowskiej, Częstochowa 2007
259. Katalogi open in new tab
260. Katalogi firmy Bosch Rexroth www.boschrexroth.com open in new tab
261. Katalogi firmy Hawe Hydraulik www.hawe.com open in new tab
262. Katalogi firmy Kawasaki Precision Machinery www.kpm-uk.co.uk open in new tab
263. Katalogi firmy Muncie Power Products www.munciepower.com open in new tab

show (263) hide

Verified by:

Gdańsk University of Technology