WPŁYW POŁOŻENIA OSI OBROTU TARCZY WYCHYLNEJ NA SPRAWNOŚĆ OBJĘTOŚCIOWĄ POMP WIELOTŁOCZKOWYCH OSIOWYCH
Abstrakt
W pracy dokonano opisu wpływu przecieków i ściśliwości cieczy na sprawność objętościową pomp wielotłoczkowych osiowych z wychylną tarczą. Zaproponowano przemieszczenie osi obrotu tarczy wychylnej w celu poprawy sprawności objętościowej. Opisano wpływ tego przemieszczenia na: względną objętość przestrzeni martwej, przecieki, sprawność objętościową, sprawność całkowitą, obciążenie bębna cylindrowego i obciążenie wychylnej tarczy. Wyznaczono moduł odkształcenia objętościowego zapowietrzonej cieczy roboczej na wykonanym przez autora stanowisku do badań ściśliwości. Pomiarów dokonywano za pomocą przyrządu działającego na zasadzie zmiennej objętości z kompensacją odkształceń cylindra pomiarowego. Dokonano eksperymentalnej weryfikacji wpływu przemieszczenia osi obrotu tarczy wychylnej na sprawność objętościową, mechaniczno - hydrauliczną i całkowitą dla pompy o zmienionej konstrukcji, umożliwiającej obrót i przemieszczanie poosiowe tarczy. Uzyskano zgodność wyników badań z modelem teoretycznym.
Autor (1)
Cytuj jako
Pełna treść
- Wersja publikacji
- Accepted albo Published Version
- Licencja
- Copyright (Author(s))
Słowa kluczowe
Informacje szczegółowe
- Kategoria:
- Doktoraty, rozprawy habilitacyjne, nostryfikacje
- Typ:
- praca doktorska pracowników zatrudnionych w PG oraz studentów studium doktoranckiego
- Język:
- polski
- Rok wydania:
- 2017
- Bibliografia: test
-
- Elementy robocze pompy wielotłoczkowej z wychylną tarczą [88]: 1 -wał; 2 -wychylna tarcza; 3 - stopka; 4 -tłoczek; 5 -bęben cylindrowy; 6 -płytka rozrządu ............................................................... 11 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.2 Rozwiązania konstrukcyjne nawrotu tłoczka: a) separator połączony z tarczą; b) separator z dociskiem centralnym; c) sprężyna powrotna wewnątrz cylindra; 1 -tłoczek; 2 -stopka; 3 - separator; 4 -obwodowy docisk separatora; 5 -centralny docisk separatora; 6 -sprężyna .................... 12 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.3 Schemat kinematyczny pompy z wychylną tarczą ................................................................................... 13 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.4 Przebieg drogi x, prędkości v i przyspieszenia tłoczka a w funkcji kąta obrotu wału φ [82] .................. 14 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.5 Pulsacje natężenia przepływu w zależności od liczby tłoczków [1] ........................................................ 15 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.6 Obciążenia tłoczka [82] ............................................................................................................................ 16
- Rys. 1.7 Porównanie modelu obliczeniowego z wynikami badań siły tarcia dla ciśnienia p=2MPa i prędkości ω=0,1 rad/s [53] ....................................................................................................................................... 18 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.8 Rodzaje tłoczków stosowanych w pompach: a) tłoczek pełny; b) tłoczek drążony; c) tłoczek z dławikiem śrubowym; d) tłoczek zgrzewany; e) tłoczek z wkładką z tworzywa sztucznego; f) otwiera się w nowej karcie
- tłoczek z rowkami; g) tłoczek baryłkowy Lasaar-Ivantysynova; h) tłoczek połączony z przegubem kulistym stopki. ........................................................................................................................................ 20 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.9 Wymiary baryłkowego tłoczka zaproponowane przez Lasaara i Ivantysynową [34] .............................. 20 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.13 Wymiary i widok stopki badanej przez Bergadę i Wattona [10] ........................................................... 23 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.14 Wyniki analizy CFD rozkładu pola ciśnień pod stopką. Ciśnienie w komorze cylindrowej p=10MPa, kąt nachylenia stopki α=0,05°, prędkość obrotowa ω=25,12 rad/s [10] ................................ 23 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.15 Sposób pomiaru ciśnień pod stopką [8] ................................................................................................. 24
- Rys. 1.16 Porównanie wyników analizy teoretycznej z wynikami pomiarów ciśnienia pod stopką [8]................ 24
- Rys. 1.18 Zmienność momentów obciążeń poosiowych bębna względem tarczy rozrządu [82] .......................... 25 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.20 Ustawienie bębna cylindrowego względem płyty rozrządu [91] ........................................................... 27 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.21 Płyta rozrządu pompy Parker PV023: 1 -nerka ssawna; 2 -nerka tłoczna; 3 -mostek; 4,5 - powierzchnie czołowe tarczy współpracujące z bębnem; 6 -rowek odciążający ................................... 28 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.22 Rodzaje rozrządu pomp wielotłoczkowych: a) rozrząd płaski, b) rozrząd sferyczny ............................ 28 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.23 Wymiary układu bęben cylindrowy -płyta rozrządu [82]; otwiera się w nowej karcie
- w -szerokość mostka tarczy rozrządu; u -szerokość okna bębna cylindrowego .................................................................................................... 29
- Rys. 1.24 Teoretyczne przebiegi ciśnień w komorze wyporowej podczas obrotu bębna. a) przekrycie zerowe, b) przekrycie dodatnie, c) przekrycie dodatnie i rowki odciążające, d) przekrycie dodatnie i obrócenie tarczy rozrządu; p 1 -ciśnienie ssania; p 2 -ciśnienie tłoczenia .............................................. 30 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 1.26 Przekrój pompy Hawe V30D z regulatorem stałej mocy [98] ............................................................... 32 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 2.2. Przekrój pompy A4VG Bosch Rexroth [95]; 1 -tłok zmiany wydajności; 2 -docisk separatora; 3 - tarcza rozrządu; 4 -tuleja prowadząca bęben cylindrowy ....................................................................... 37 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 2.4. Przekrój pompy A10VO Bosch Rexroth [95]; 1 -sprężyna tarczy wychylnej; 2 -mechanizm wychylania tarczy .................................................................................................................................... 38 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 3.1 Położenie osi obrotu wychylnej tarczy w typowych konstrukcjach pomp wielotłoczkowych osiowych .................................................................................................................................................. 42 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.1 Zmiana objętości cieczy pod wpływem działania temperatury i ciśnienia [90] ....................................... 46 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.2 Zależność współczynnika rozszerzalności cieplnej od ciśnienia [82] ...................................................... 48 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.3 Zależność gęstości od temperatury dla wybranych cieczy [32]; 1 -woda destylowana; 2 -olej mineralny VG32; 3 -olej mineralny VG46 ............................................................................................. 49 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.4 Względne odkształcenie objętościowe pod wpływem ciśnienia dla temperatury t=80°C [2]: 1 - woda; 2 -olej mineralny VG 46; 3 -ciecz syntetyczna na bazie polialfaolefin (PAO) ....................... 50 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.5 Sposób wyznaczania stycznego (strona lewa) i siecznego (strona prawa) modułu odkształcenia objętościowego ........................................................................................................................................ 51 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.6 Wpływ ciśnienia i temperatury na styczny i sieczny izentropowy moduł odkształcenia objętościowego dla oleju mineralnego VG32 [42] ........................................................... 52 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.7 Zależność stycznego izentropowego modułu odkształcenia objętościowego od ciśnienia i temperatury dla oleju VG 32 ............................................................................................. 53 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.8 Zależność stycznego izentropowego modułu odkształcenia objętościowego od ciśnienia i temperatury dla oleju VG 46 ............................................................................................. 53 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.9. Porównanie modeli Nykanena, modyfikowanego Nykanena, Cho, Feldmanna i IFAS dla oleju zapowietrzonego dla n=1,4; K=1700MPa; p 0 =0,1MPa; X 0 =0,01, 0,05 i 0,1; m=11 ................................ 57 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.10 Porównanie modeli Nykanena, Cho, Feldmanna i IFAS dla oleju zapowietrzonego dla n=1;
- Rys. 5.11. Zawartość nierozpuszczonego w oleju powietrza w funkcji ciśnienia.................................................. 58 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 5.12 Nieciągłość funkcji modelu LMS w okolicach ciśnienia krytycznego p c [24] ....................................... 59
- Rys. 5.13 Styczny izentropowy moduł odkształcenia wyznaczony przy użyciu zmodyfikowanej zależności Feldmanna i modelu IFAS dla zawartości nierozpuszczonego powietrza X 0 =0 -0,1; K=1700MPa; otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.1 Przyrząd do pomiaru ściśliwości z kompensacją odkształceń cylindra pomiarowego. 1 -korpus; 2 - tłoczek; 3 -cylinder pomiarowy; 4 -pokrywa z odpowietrznikiem; 5 -czujnik położenia; 6 - magnes; 7 -czujnik ciśnienia. .................................................................................................................. 62 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.2 Najważniejsze wymiary układu cylinder pomiarowy -tłoczek ............................................................... 63 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.3 Zależność względnej zmiany objętości w funkcji drogi tłoczka dla trzech jego położeń początkowych .......................................................................................................................................... 64 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.4 Przekrój modelu 3D objętości roboczej cylindra pomiarowego .............................................................. 65 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.5 Maksymalna niepewność pomiaru w funkcji przemieszczenia tłoczka; otwiera się w nowej karcie
- Linia czarna l 0 =0; linia czerwona l 0 =10mm ............................................................................................ 66 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.7 Odkształcenie uszczelnienia tłoka pod wpływem ciśnienia ..................................................................... 66 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.8 Przyrząd do pomiaru ściśliwości cieczy;1 -korpus przyrządu, 2 -przewód zasilający, 3 -czujnik ciśnienia, 4 -czujnik położenia................................................................................................................ 68 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.10 Względna zmiana objętości oleju mineralnego VG46 w funkcji ciśnienia dla różnych zawartości nierozpuszczonego powietrza dla temperatury 25°C ............................................................................... 70 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.9 Wynik pomiaru przemieszczenia cylindra pomiarowego w przyrządzie, dla oleju mineralnego VG46 o zawartości X 0 =2% nierozpuszczonego powietrza w próbce dla temperatury 25°C (wydruk z przyrządu HMG3000 firmy Hydac) ........................................................................................................ 69 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.11 Izotermiczny styczny moduł odkształcenia objętościowego w funkcji ciśnienia oleju mineralnego, wody i oleju rzepakowego w temperaturze 25°C ................................................................................... 70 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 6.12 Porównanie wyników badań izotermicznego stycznego modułu odkształcenia objętościowego z modelami: zmodyfikowanym Feldmanna, IFAS, Cho i Nykanena; olej mineralny Total Azolla VG46, temperatura 25°C ......................................................................................................................... 71 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.1 Zależność sprawności objętościowej od ciśnienia i kąta wychylenia tarczy(strona lewa) i od prędkości obrotowej (strona prawa) ........................................................................................................ 72 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.2 Główne źródła przecieków w pompie: Q tc pomiędzy tłoczkiem, a cylindrem; Q ts w przegubie kulowym między stopką a tłoczkiem; Q s w stopce; Q rzt w rozrządzie ze strony tłocznej na zewnątrz; otwiera się w nowej karcie
- Q rwt w rozrządzie ze strony tłocznej do wewnątrz; Q rzs w rozrządzie ze strony ssawnej na zewnątrz; otwiera się w nowej karcie
- Q rws w rozrządzie ze strony ssawnej do wewnątrz .................................................................................. 73
- Rys. 7.3 Ustawienie tłoczka w otworze bębna cylindrowego ................................................................................ 74 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.4 Zależność długości szczeliny pomiędzy tłoczkiem a cylindrem w funkcji kąta obrotu wału, dla różnych kątów wychylenia tarczy ............................................................................................................ 75 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.5 Przegub łączący tłoczek ze stopką ........................................................................................................... 76 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.7 Przepływy szczelinowe w rozrządzie pompy ........................................................................................... 78 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.8 Szczelina promieniowa klinowa pomiędzy powierzchnią czołowa bębna cylindrowego a tarczą rozrządu ................................................................................................................................................... 80 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.9 Szczelina rzeczywista klinowa (strona lewa) i modelowa równoległa o zmiennej wysokości (strona prawa) ...................................................................................................................................................... 81 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.10 Zależność przecieków Q rzt i Q rwt od kąta pochylenia bębna cylindrowego dla: p t =40MPa; otwiera się w nowej karcie
- r 4 =34,25mm ............................................................................................................................................. 82 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.11 Procentowy udział przecieków w szczelinie pomiędzy bębnem cylindrowym, a tarczą rozrządu, uzyskany z zależności (7.19), (7.22), (7.23), (7.24), (7.35) i (7.36), dla: p t =25MPa; p s =1MPa; otwiera się w nowej karcie
- p s =0,2MPa; p k =0,1MPa; ν=40cSt; n=2000obr/min; h r =10µm; α=0,013° ................................................ 84 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.13 Symulacja zależności względnych strat objętościowych wynikających z przecieków w szczelinach w funkcji kąta wychylenia tarczy dla pompy Parker PV023: p s =0,2MPa; p k =0,1MPa; ν=40cSt; otwiera się w nowej karcie
- n=2000obr/min; h r =10µm; α=0,017° ....................................................................................................... 85
- Rys. 7.14 Wykres p-v obrazujący pracę pompy wyporowej z uwzględnieniem ściśliwości cieczy roboczej [32] ........................................................................................................................................................... 86 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.16 Zależność objętości przestrzeni martwej V m i objętości skokowej V s od kąta wychylenia tarczy ......... 87
- Rys. 7.17 Zależność względnej objętości przestrzeni martwej od nastawy dla pompy Parker PV023: linia ciągła wersja z tłoczkami drążonymi V mmin =4,274cm 3 ; linia przerywana wersja z tłoczkami pełnymi V mmin =1,06cm 3 .......................................................................................................................................... 88 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.18 Przepływ wsteczny do kolektora ssawnego na skutek ściśliwości cieczy w przestrzeni martwej ......... 89
- Rys. 7.19 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji nastawy pompy, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67; *-wersja z tłoczkami wypełnionymi o ε mmin =0,41; K ss =1700MPa ........................................................................................................................ 90
- Rys. 7.20 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji nastawy pompy, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67 dla różnych modułów odkształcenia objętościowego oleju; p=40MPa ........................................................................................................... 91 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.21 Względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej w funkcji względnej objętości przestrzeni martwej ε, dla pompy Parker PV023 o ε mmin =1,67 ............................... 92 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 7.22 Odcięcie komory cylindrowej przy przejściu przez mostek rozrządu ................................................... 92
- Rys. 7.23 Symulacja przebiegu sprawności objętościowej pompy Parker PV023 w funkcji kąta wychylenia tarczy ........................................................................................................................................................ 95 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.1 Porównanie zmian objętości przestrzeni martwej w funkcji kąta wychylenia tarczy dla pompy o osi obrotu tarczy przecinającej się z osią obrotu wału (strona lewa) i pompy o osi obrotu tarczy przesuniętej (strona prawa) [87] .............................................................................................................. 96 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.3 Wybór współczynnika C w zależności od położenia środka obrotu tarczy. Dla okręgu położonego pod linią 1 -C 1 ; dla okręgu położonego nad linią 1 -C 2 ......................................................................... 99 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.4 Zmiana objętości przestrzeni martwej w funkcji położenia osi obrotu tarczy dla pompy o D=58mm;
- Rys. 8.5 Zmiana objętości przestrzeni martwej w funkcji przemieszczenia środka obrotu tarczy i kąta jej wychylenia dla różnych wartości a x =const (góra) i dla a y =const (dół) dla pompy o D=58mm i d t =14,15mm ........................................................................................................................................... 101 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.6 Wpływ przesunięcia osi i przesterowania tarczy na wielkość przestrzeni martwej [89]: A-tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i o maksymalnym kącie wychylenia; B-tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i wychylona o kąt γ; C-tarcza o osi obrotu w punkcie 3 i kącie wychylenia γ; a y -położenie przesuniętej osi obrotu tarczy; m 1 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu w punkcie 1; m 2 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu tarczy w punkcie 3 ............................................................................................................................................ 102 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.7 Symulacja przebiegu względnej objętości przestrzeni martwej w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych położeń środka obrotu tarczy, dla: D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65° ................................ 102 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.8 Zwiększenie długości szczeliny tłoczek -gładź cylindrowa przy zmianie położenia osi obrotu tarczy dla dużych kątów wychylenia tarczy γ≈γ max (strona lewa), oraz dla małych γ<<γ max (strona prawa) .... 103 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.9 Długość szczeliny tłoczek -cylinder w funkcji kąta obrotu bębna cylindrowego dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla osi obrotu przemieszczonej (ozn. P) o a x =a y tgγ max i a y =29mm; l A =43mm; otwiera się w nowej karcie
- l B =3mm; γ max =15,65°; D=58mm ............................................................................................................ 104
- Rys. 8.10 Długość szczeliny tłoczek -cylinder l i średniej długości szczeliny l śr w funkcji kąta obrotu bębna cylindrowego dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla osi obrotu przemieszczonej (ozn. P) o a x =a y tgγ max i a y =29mm; l A =43mm; l B =3mm; γ max =15,65°; D=58mm .................................................... 105
- Rys. 8.11 Zależność średniej długości szczeliny tłoczek -cylinder w funkcji kąta wychylenia tarczy , dla różnych położeń osi obrotu wychylnej tarczy dla pompy Parker PV023; l A =43mm; l B =0,48mm, D=58mm, γ max =15.65°............................................................................................................................ 105
- Rys. 8.12 Symulacja wpływu przesunięcia osi obrotu tarczy na przecieki pomiędzy tłoczkami będącymi w fazie tłoczenia a cylindrem; d t =14,15mm; h t =10µm; l A =43mm; l B =0,48mm; w=1,32;
- n=1000obr/min; γ=2° ............................................................................................................................. 106
- Rys. 8.13 Przekrój i widok bębna cylindrowego z zaznaczonymi momentami: M y -moment względem osi y pochodzący od ciśnienia działającego na dna komór wyporowych; M Dz -moment względem osi z pochodzący od ciśnienia działającego na dna komór wyporowych; M Wz -moment względem osi z pochodzący od składowych promieniowych sił W ................................................................................ 107
- Rys. 8.14 Zmiana przyłożonych do bębna sił W r w funkcji obrotu wału ............................................................. 108 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.15 Symulacja przebiegu momentów M z M Wz i M Dz obciążających bęben cylindrowy dla maksymalnego kąta wychylenia tarczy; W=4391N; otwiera się w nowej karcie
- A D =88,5mm 2 .......................................................................................................................................... 109
- Rys. 8.16 Symulacja przebiegu momentu M z obciążającego bęben cylindrowy dla kąta wychylenia tarczy 10°; W=4391N; A=58,87mm; D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65°; p=30MPa; otwiera się w nowej karcie
- A D =88,5mm 2 ............ 110
- Rys. 8.17 Symulacja przebiegu momentu M z obciążającego bęben cylindrowy dla kąta wychylenia tarczy 2°; otwiera się w nowej karcie
- A D =88,5mm 2 ................... 110
- Rys. 8.18 Symulacja wpływu przesunięcia osi na względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej dla prędkości 2000 obr/min; a x =0; K=1700MPa; D=58mm;
- Rys. 8.19 Symulacja wpływu przesunięcia osi na względne straty objętościowe związane ze sprężaniem cieczy w przestrzeni martwej dla prędkości 500 obr/min; a x =0; K=1700MPa; D=58mm;
- Rys. 8.20 Symulacja przebiegu sprawności objętościowej dla pompy Parker PV023; a x =0; K=1700MPa;
- D=58mm; d t =14,15mm; γ max =15,65°; V mmin =4275mm 3 ; ν=40cSt; h t =10µm; h r =10µm; α=0,017° ........ 112
- Rys. 8.21 Obciążenie wychylnej tarczy i zmiana momentów od poszczególnych tłoczków w fazie tłoczenia przy przemieszczeniu osi obrotu tarczy o a x i a y wyznaczonymi dla γ max ............................................. 113 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.22 Zależność odległości h między osią przesuniętą, a nieprzesuniętą od położenia przemieszczonego środka obrotu a x i a y ............................................................................................................................... 114 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.23 Przebieg momentu M z obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych położeń osi obrotu tarczy; γ=15,65°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ..................................................................... 116 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.24 Przebieg momentu M z obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych położeń osi obrotu tarczy; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................................ 116 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.25 Moment M z obciążający tarczę wychylną w funkcji przesunięcia a x osi obrotu tej tarczy, dla bębna obróconego o kąt 10°; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................... 117 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.26 Moment M z obciążający tarczę wychylną w funkcji przesunięcia a y osi obrotu tej tarczy, dla bębna obróconego o kąt 10°; γ=2°; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................... 117 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 8.27 Przebieg momentu M y obciążającego tarczę w funkcji kąta obrotu wału dla różnych kątów wychylenia tarczy; D=58mm; W=4390N; F s =200N ............................................................................. 118
- Rys. 9.1 Pompa Parker PV023 z proporcjonalnym regulatorem wydajności ...................................................... 119 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.2 Schemat hydrauliczny pompy Parker PV023 z proporcjonalnym regulatorem wydajności [105] ........ 120
- Rys. 9.3 Widok pompy Parker PV023 ................................................................................................................. 120 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.4 Katalogowe charakterystyki sprawności, mocy i natężenia przepływu dla maksymalnego kąta wychylenia tarczy dla pompy Parker PV023 [105] ............................................................................... 121 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.5 Główne elementy pompy Parker PV023; 1-przednia część korpusu; 2-tylna część korpusu; 3- wychylna tarcza; 4-sprężyna powrotna tarczy; 5-wał; 6-płyta rozrządu; 7-separator; 8-pokrywka uszczelnienia wału; otwiera się w nowej karcie
- 9-bęben; 10-płyta ślizgowa wychylnej tarczy; 11-stopka; 12-tłoczek; 13- półpanew ślizgowa czopu tarczy; 14-pierścień dociskowy separatora ............................................ 122 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.6 Podstawowe wymiary mechanizmu roboczego i tarczy rozrządu pompy Parker PV023 ...................... 123
- Rys. 9.7 Modyfikacje konstrukcji pompy Parker PV023 (opis w tekście)........................................................... 124 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.8 Koncepcja sterowania wydajnością badanej pompy; 1 -śruba przesuwu tarczy; 2 -przednia część korpusu; 3 -śruba regulacji kąta wychylenia tarczy; 4 -kołyska; 5 -półpanew; 6 -tarcza .................. 124
- Rys. 9.9 Uszkodzenie powierzchni prowadnicy wykonanej ze stali S355 na skutek zbyt dużych nacisków powierzchniowych przy wzajemnym ruchu elementów. ....................................................................... 125 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.10 Przekrój pompy przygotowanej do badań, powstałej na bazie pompy Parker PV023 ......................... 126
- Rys. 9.11 Przekrój badanej pompy; 1 -sprężyna tarczy; 2 -wskazówka kąta obrotu tarczy; 3 -wskazówka przesunięcia poosiowego kołyski z tarczą ............................................................................................. 127
- Rys. 9.12 Sposób realizacji pozornego przesunięcia osi obrotu tarczy [89]: A -tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i o maksymalnym kącie wychylenia; B -tarcza o osi obrotu w punkcie 1 i wychylona o kąt γ; C - tarcza o osi obrotu w punkcie 3 i kącie wychylenia γ; h -położenie przesuniętej osi obrotu tarczy; s - przesunięcie tarczy tak aby przy obrocie względem punktu 1 otrzymać efekt obrotu tarczy względem punktu 3; m 1 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu w punkcie 1; m 2 -przemieszczenie tłoczka przy zmianie kąta z γ max na γ dla osi obrotu tarczy w punkcie 3 ................................................................................................................................................ 128 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.13 Charakterystyka regulacyjna badanej pompy ...................................................................................... 129
- Rys. 9.14 Wyznaczanie teoretycznej wartości Q t przy p=0, oraz n i T=const ................................................... 130
- Rys. 9.15 Schemat układu pomiarowego stanowiska badawczego: 1 -badana pompa; 2 -pompa śrubowa wstępnie zasilająca; 3 -pompa wirowa wody chłodzącej; 4 -silnik elektryczny prądu stałego 30kW; otwiera się w nowej karcie
- 5 -zawór bezpieczeństwa 40MPa; 6 -zawór przelewowy 0-40MPa; 7 -zawór dławiący; 8 -filtr oleju; 9 -filtr wody; 10 -chłodnica płytowa; 11 -grzałki elektryczne 3x1,6kW; 12, 13 -przetworniki ciśnienia; 14 -przepływomierz tłokowy PT-3; 15 -optyczny czujnik prędkości obrotowej (enkoder inkrementalny); 16 -tensometryczny przetwornik momentu HBM T1; 17, 18, 19, 20 -przetworniki temperatury; 21 -zbiornik oleju 600l; 22 -zbiornik wody chłodzącej ................................................. 131 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.16 Widok stanowiska badawczego do badania pomp hydraulicznych w laboratorium Hydrauliki i
- Pneumatyki PG ...................................................................................................................................... 131
- Rys. 9.17 Widok połączenia pompy z silnikiem; 1 -badana pompa; 2 -czujnik temperatury; 3 -sprzęgło; 4 - momentomierz; 5 -tarcza z otworami do pomiaru prędkości obrotowej; 6 -silnik prądu stałego ....... 132
- Rys. 9.18 Schemat układu pomiarowego przepływomierza tłokowego PT-3 [4]: 1 -badana pompa hydrauliczna; 2 -czujnik fotoelektryczny współpracujący z tarczą ze szczelinami; 3 -rozdzielacz przepływomierza; 4 -tłok; 5 -cylinder; 6 -trzpień z czujnikami A i B; 7 -sprężyna wypychająca i hamująca tłok; 8 -korpus; 9 -dławik; 10 -zawór zwrotny ................................................................... 133 otwiera się w nowej karcie
- Rys. 9.19 Charakterystyka lepkości kinematycznej w funkcji temperatury dla oleju Total Azolla 46................ 134
- Rys. 9.20 Sprawność objętościowa w funkcji ciśnienia tłoczenia dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej, dla ν=40cSt i n=500obr/min ............................................................ 134
- Rys. 9.21 Sprawność objętościowa w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej, dla ν=40cSt i n=2000obr/min ...................................................................................... 135
- Rys. 9.22 Sprawność całkowita, objętościowa i mechaniczno-hydrauliczna w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej i przesuniętej o h=D/2 (ozn P), dla ν=40cSt i n=1500obr/min .................................................................................................................................... 136
- Rys. 9.23 Sprawność całkowita, objętościowa i mechaniczno-hydrauliczna w funkcji p dla różnych kątów wychylenia tarczy, dla osi obrotu tarczy nieprzesuniętej i przesuniętej o h=D/2 (ozn P), dla ν=20cSt i n=1500obr/min .................................................................................................................................... 137
- Rys. 9.24 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 138
- Rys. 9.25 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 138
- Rys. 9.26 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 139
- Rys. 9.27 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=20cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 139
- Rys. 9.28 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 139
- Rys. 9.29 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
- Rys. 9.30 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
- Rys. 9.31 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=40cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 140
- Rys. 9.32 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 141
- Rys. 9.33 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 141
- Rys. 9.34 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 141
- Rys. 9.35 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=80cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 142
- Rys. 9.36 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ................................................................................ 142
- Rys. 9.37 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=1000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 142
- Rys. 9.38 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=1500obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 143
- Rys. 9.39 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p dla ν=120cSt i n=2000obr/min. P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 .............................................................................. 143
- Rys. 9.40 Sprawność objętościowa w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, h=D/4 i h=D/2 dla ν=40cSt i n=1500obr/min ......................................................... 144
- Rys. 9.41 Sprawność objętościowa, mechaniczno-hydrauliczna i całkowita w funkcji kąta wychylenia tarczy dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, i h=D/2 (ozn P) dla ν=40cSt i n=1500obr/min 145
- Rys. 9.42 Całkowite straty objętościowe Q w funkcji prędkości obrotowej dla różnych kątów wychylenia tarczy i dla p=10, 25, 35MPa; ν=40cSt; P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ....................................... 146
- Rys. 9.43 Podział strat objętościowych na charakterystyce Q=f(n) .................................................................. 147
- Rys. 9.44 Całkowite straty objętościowe Q w funkcji lepkości kinematycznej cieczy roboczej ν dla różnych kątów wychylenia tarczy; p=35MPa; P -oś obrotu przesunięta o h=D/2 ........................................... 148
- Rys. 9.45 Sprawność objętościowa w funkcji lepkości cieczy roboczej dla kątów wychylenia tarczy 2, 3, 4 i 5° dla różnych p i dla położenia osi obrotu tarczy h=0, i h=D/2 (ozn P);
- n=1500obr/min ................. 149
- Literatura otwiera się w nowej karcie
- Akers A., Gassman M., Smith R.: Hydraulic Power System Analysis, CRC Press, 2006 ISBN 9780824799564 otwiera się w nowej karcie
- Bair S., Michael P.: Modelling the pressure and temperature dependence of viscosity and volume for hydraulic fluids. International Journal of Fluid Power vol. 11 (2010) no 2. s. 37-42 otwiera się w nowej karcie
- Baker J., Ivantysynova M.: Investigation of power losses in the lubricating gap between the cylinder block and valve plate of axial piston machines. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008
- Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 302-319
- Balawender A.: Analiza energetyczna i metodyka badań silników hydraulicznych wolnoobrotowych.
- Zeszyty Naukowe Politechniki Gdańskiej, Mechanika nr 54, Gdańsk 1988
- Bergada J.M., Davies D., Xue Y., Kumar S.: Experimental Investigation in Axial Piston Pumps Barrel Dynamics. 10th International Conference on Fluid Control,Measurements, and Visualization FLUCOME 2009, August 17-21, Moscow 2009
- Bergada J.M., Davies D.L., Kumar S., Watton J.: The effect of oil pressure and temperature on barrel film thickness and barrel dynamics of an axial piston pump. Meccanica (2011) otwiera się w nowej karcie
- Bergada J.M., Kumar S., Davies D.L., Watton J.: A complete analysis of axial piston pump leakage and output flow ripples. Applied Mathematical Modelling 36 (2012) s. 1731-1751 otwiera się w nowej karcie
- Bergada J.M., Watton J., Haynes J.M.: The hydrostatic/hydrodynamic behavior of an axial piston pump slipper with multiple lands. Meccanica (2010) 45, p 585-602 otwiera się w nowej karcie
- Bergada J.M., Watton J., Kumar S.: Pressure, Flow, Force, and Torque Between the Barrel and Port Plate in an Axial Piston Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control. vol. 130 January 2008 otwiera się w nowej karcie
- Bergada J.M., Watton J.: Force and flow through hydrostatic slippers with grooves. 8th International Symposium on Fluid Control, Measurement and Visualization, China, 2005 otwiera się w nowej karcie
- Bronsztejn I.N., Siemiendiajew K.A., Musiol G., Muhlig H.: Nowoczesne Kompendium Matematyki, PWN 2004 otwiera się w nowej karcie
- Casey. B.: Consider the pros and cons of each location when choosing where to include filters in a hydraulic system. Hydraulics & Pneumatics (2010) http://hydraulicspneumatics.com
- Cho B.H., Lee H.W., Oh J.S.: Estimation Technique of Air Content in Automatic Transmission Fluid by Measuring Effective Bulk Modulus. FISITA World Automotive Congress, June 12-15 2000 Seoul, Korea otwiera się w nowej karcie
- Cho J., Zhang X., Manring N. D., Nair S.: Dynamic modeling and parametric studies of an indexing valve plate pump. International Journal of Fluid Power vol. 3 (2002) no. 3 s. 37-48 otwiera się w nowej karcie
- Cundiff J.S.: Fluid Power Circuits and Controls. Fundamentals and Applications. Mechanical Engineering Series. CRC Press 2002 otwiera się w nowej karcie
- Dindorf R.: Napędy płynowe. Podstawy teoretyczne I metody obliczania napędów hydrostatycznych i pneumatycznych. Wydawnictwo Politechniki Świętokrzyskiej, Kielce 2009
- Enekes C., Murrenhoff H.: New design of tribological systems of axial piston pumps with coatings and environmentally friendly fluids. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 294-301 otwiera się w nowej karcie
- Ericson L.: Swash Plate Oscillations due to Piston Forces in Variable In-line Pumps. 9th. International Fluid Power Conference 24-26 March Aachen Germany 2014
- Flitney R.: Seals and sealing handbook. Elsevier 2007 otwiera się w nowej karcie
- Fredrickson A., Ivantysynova M.: A study of gap flow conditions between the piston and the cylinder of an axial piston pump. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83- 7242-474-7 s. 273-284
- Gawlik A., Sobczyk A., Walczak P.: System odzysku energii w pojazdach z napędem hydrostatycznym. Zeszyty Naukowe Politechniki Opolskiej. Mechanika 103, Opole 2014 s.71-72
- Gels S., Murrenhoff H.: Simulation of the lubricating film between contoured piston and cylinder. International Journal of Fluid Power vol. 11 (2010) no. 2 s. 15-24 otwiera się w nowej karcie
- George H.F., Barber A.: What is bulk modulus, and when is it important? Hydraulics & Pneumatics July 2007 s. 34-39
- Gholizadeh H., Burton R., Schoenau G.: Fluid bulk modulus: comparison of low pressure models. International Journal of Fluid Power vol. 13 (2012) no. 1 s. 7-16 otwiera się w nowej karcie
- Gholizadeh H.: Modeling and Experimental Evaluation of the Effective Bulk Modulus for a Mixture of Hydraulic Oil and Air. Ph.D. Dissertation 2013, University of Saskatchewan otwiera się w nowej karcie
- Hall S.J.: Statistical analysis of multiple hydrostatic pump flow loss models. Graduate Dissertation, Iowa State University 2014 otwiera się w nowej karcie
- Hassan M.A., Abouel-Kasem A.: Evaluation of the Material Constans of Nitrile Butadiene Rubbers (NBR) with Different Carbon Black (CB): Fe-simulation and Experimental. Journal of Engineering Sciences, Assiut University (Egypt), vol. 38, no. 1 January 2010 s. 119-134 otwiera się w nowej karcie
- Haynes J.M.: Axial Piston Pump Leakage Modelling and Measurement. Ph.D. Dissertation 2007 The University of Cardiff
- Iboshi N., Yamaguchi A.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 1st. Report, Theoretical Analysis. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 25, No. 210, December 1982 otwiera się w nowej karcie
- Iboshi N., Yamaguchi A.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 2nd. Report, Experiment. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 26, No. 219, September 1983 otwiera się w nowej karcie
- Iboshi N.: Characteristics of a Slipper Bearing for Swash Plate Type Axial Piston Pumps and Motors. 3rd. Design Method for a Slipper with a Minimum Power Loss in Fluid Lubrication. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 29, No. 254, August 1986 otwiera się w nowej karcie
- Ivantysynova M., Baker J.: Power loss in the lubricating gap between cylinder block and valve plate of swash plate type axial piston machines. International Journal of Fluid Power vol. 10 (2009) no. 2 s. 29-43 otwiera się w nowej karcie
- Ivantysynova M., Ivantysyn J.: Hydrostatische Pumpen und Motoren. Konstruktion und Berechnung. otwiera się w nowej karcie
- Vogel, Wurzburg 1993 ISBN 3-8023-0497-7
- Ivantysynova M., Lasaar R.: An investigation into micro-and macrogeometric design of piston/cylinder assembly of swash plate machines. International Journal of Fluid Power vol 5 (2004) no. 1 s. 23-36 otwiera się w nowej karcie
- Ivantysynova M.: The Piston Cylinder Assembly in Piston Machines -a Long Journey of Discovery. Journal of Fluid Power and Automation, Ventil 18/2012/5, p 374-385
- Jasiński R.: Problems of the starting and operating of hydraulic components and systems in low ambient temperature. Polish Maritime Research 2008 Vol 4 s.37-44 otwiera się w nowej karcie
- Jing L., Gu L., Sun Y.: Research on the influence of oil bulk modulus on performance of the hydraulic system coupling. Applied Mechanics and Materials vol. 543-547 (2014) s. 94-97 otwiera się w nowej karcie
- Jouini N., Ivantysynova M.: Valve plate surface temperature prediction in axial piston machines.
- Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 s. 95-110 otwiera się w nowej karcie
- Kapcińska-Popowska D.: Porównawcze badania jakościowe i trwałościowe połączeń spawanych stali Hardox 500 i stali S355. Journal of Research and Applications In Agricultural Engineering Vol 56(1) 2011
- Kapcińska-Popowska D.: Porównawcze badania zużycia ściernego nowej generacji stali Hardox 500 i materiałów powszechnie stosowanych. Journal of Research and Applications In Agricultural Engineering Vol 56(1) 2011
- Karjalainen J.P., Karjalainen R., Huhtala K.: Measuring and modeling hydraulic fluid dynamics at high pressure -accurate and simple approach. International Journal of Fluid Power vol. 13 (2012) no. 2 s. 51-59 otwiera się w nowej karcie
- Kazama T., Tsuruno T., Sasaki H.: Temperature Measurement of Tribological Parts in Swash-Plate Type Axial Piston Pumps. 7th JFPS International Symposium on Fluid Power, TOYAMA 2008 otwiera się w nowej karcie
- Keith P., Hodges B.: Hydraulic Fluids. John Wiley & Sons. New York 1996
- Kim S., Murrenhoff H.: Measurement of Effective Bulk Modulus for Hydraulic Oil at Low Pressure. Journal of Fluids Engineering, vol. 134, February 2012 otwiera się w nowej karcie
- Klop R., Ivantysynova M.: Investigation of noise source reduction strategies in hydrostatic transmissions. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 otwiera się w nowej karcie
- Koc E., Hooke C.J.: Investigation into the effects of orifice size, offset and overclamp ratio on the lubrication of slipper bearings. Tribology International vol. 29 nr 4 (1996) p. 299-305
- Konat Ł.: Struktury i właściwości stali Hardox, a ich możliwości aplikacyjne w warunkach zużywania ściernego i obciążeń dynamicznych. Praca doktorska, Politechnika Wrocławska, Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej, Wrocław 2007
- Koszela J., Koszela-Marek E., Sysak Z.: Weryfikacja zmian ściśliwości wody i roztworu soli NaCl pod wpływem wysokich ciśnień. Górnictwo i Geoinżynieria vol. 32 zeszyt 2 (2008) s. 205-211 otwiera się w nowej karcie
- Kumar S., Bergada J.M., Watton J.: Axial piston pump grooved slipper analysis by CFD simulation of three-dimensional NVS equation in cylindrical coordinates. Computers & Fluids 38 (2009) s. 648-663 otwiera się w nowej karcie
- Kumar S., Bergada J.M.: The effect of piston grooves performance in an axial piston pumps via CFD analysis. International Journal of Mechanical Sciences 66 (2013) 168-179 otwiera się w nowej karcie
- Landau L.D., Lifszyc J.M.: Hydrodynamika. Seria Fizyka Teoretyczna, PWN Warszawa 2009
- Ma J., Fang Y., Xu B., Yang H.: Optimization of Cross Angle Based on the Pumping Dynamics Model. Journal of Zhejiang University -Science A (Appl Phys & Eng) 11(3) 2010 s. 181-190 otwiera się w nowej karcie
- Mandal N.P., Saha R., Mookherjee S., Sanyal D.: Pressure Compensator Design for a Swash Plate Axial Piston Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, vol. 136, March 2014 otwiera się w nowej karcie
- Manring N. D.: Friction Forces Within the Cylinder Bores of Swash-Plate Type Axial-Piston Pumps and Motors. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control vol. 121 (1999), p 531-537 otwiera się w nowej karcie
- Manring N. D.: The Discharge Flow Ripple of an Axial-Piston Swash-Plate Type Hydrostatic Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 122 (2000), p 263-268 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D., Johnson R.E.: Modeling and Designing a Variable-Displacement Open-Loop Pump. Journal of Dynamic Systems, Measurement and Control, vol. 118, June 1996, s. 267-271 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D., Zhang Y.: The Improved Volumetric -Efficiency of an Axial -Piston Pump Utilizing a Trapped -Volume Design. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 123 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D.: Measuring Pump Efficiency: Uncertainty Considerations. Journal of Energy Resources Technology vol. 127, December 2005 s. 280-284 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D.: The Control Torque on the Swash Plate of an Axial-Piston Pump Utilizing Piston-Bore Springs. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control vol. 123 (2001), p 471-478 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D.: The Effective Fluid Bulk Modulus Within a Hydrostatic Transmission. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control, vol. 119, September 1997 s. 462-466 otwiera się w nowej karcie
- Manring N.D.: Torque on the cylinder block of an axial-piston swash-plate type hydrostatic pump. Ph.D. Dissertation 1996 Iowa State University otwiera się w nowej karcie
- Matsumoto K., Ikeya M.: Friction and Leakage Characteristics between the Valve Plate and Cylinder for Starting and Low-Speed Conditions in a Swashplate-Type Axial Piston Motor.(jap) Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 57, No. 538, (1991-6) otwiera się w nowej karcie
- Metha. V.: Torque ripple attenuation for an axial piston swash plate type hydrostatic pump: noise considerations. Ph.D. Dissertation 2006 University of Missouri-Columbia otwiera się w nowej karcie
- Murrenhoff H., Scharf S.: Wear and friction of ZRCg-coated pistons of axial piston pumps. International Journal of Fluid Power vol. 7 (2006) no. 3 s. 13-20 otwiera się w nowej karcie
- Norhirni M.Z., Hamdi M., Nurmaya Musa S.: Load and Stress Analysis for the Swash Plate of an Axial Piston Pump/Motor. Journal of Dynamic Systems, Measurement, and Control. vol. 133 November 2011 otwiera się w nowej karcie
- O'Hara G.P.: Mechanical Properties of Silicone Rubber in a Closed Volume. US Army Armament Research and Development Center. Large Caliber Weapon Systems Laboratory. December 1983, Approved for public release February 1984. otwiera się w nowej karcie
- Olems L.: Investigations of the temperature behavior of the piston cylinder assembly in axial piston pumps. International Journal of Fluid Power vol. 1 (2000) no. 1 s. 27-38 otwiera się w nowej karcie
- Osiecki A.: Hydrostatyczny Napęd Maszyn. WNT, Warszawa 2004
- Osiecki L., Patrosz P.: Analiza zjawisk dynamicznych w komorze cylindrowej pompy PWK o zmiennej wydajności. Cylinder 2010, Badanie, Konstrukcja, Wytwarzanie i Eksploatacja Układów Hydraulicznych, Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Gliwice 2010 s. 185-197
- Osiecki L.: Badanie zjawisk zachodzących w zespole tłoczek-stopka hydrostatyczna -dławik śrubowy maszyny wielotłoczkowej osiowej. Praca doktorska, Politechnika Poznańska, 1998
- Osiecki L.: Mechanizmy rozrządu hydraulicznych maszyn wielotłoczkowych osiowych. Wydawnictwo Politechniki Gdańskiej, Gdańsk 2006.
- Osiecki L.: Wpływ przestrzeni martwej na straty energetyczne w pompach wielotłoczkowych.
- Hydraulika i Pneumatyka 3/2007 otwiera się w nowej karcie
- Paszota Z.: Effect of the working liquid compressibility on the picture of volumetric and mechanical losses in a high pressure displacement pump used in a hydrostatic drive. Polish Maritime Research 2(73) 2012 vol. 19 s. 3-10 otwiera się w nowej karcie
- Pelosi M., Ivantysynova M.: A new fluid-structure interaction model for the slipper-swash plate interface. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 otwiera się w nowej karcie
- Pelosi M., Ivantysynova M.: Heat Transfer and Thermal Elastic Deformation Analysis on the Piston/Cylinder Interface of Axial Piston Machines. Journal of Tribology, vol. 134 October 2012 s. 041101-1 -041101-15 otwiera się w nowej karcie
- Pelosi M., Ivantysynova M.: The impact of axial piston machines mechanical parts constraint conditions on the thermo-elastohydrodynamic lubrication analysis of the fluid film interfaces. International Journal of Fluid Power vol. 14 (2013) no. 3 s. 35-51 otwiera się w nowej karcie
- Puzdrowski D. Materiały własne serwisu firmy Rockfin
- Renius K.T.: Das Reibungsverhalten von Kolben und Zylinder in hydrostatischen Axialkolben- maschinen. VDI-Forschungsheft 590,1974 otwiera się w nowej karcie
- Scharf S., Murrenhoff H.: Measurement of friction forces between piston and busching of an axial piston displacement unit. International Journal of Fluid Power vol. 6 (2005) no. 1 s. 7-17 otwiera się w nowej karcie
- Schlosser W.M.J., Hilbrands J.W.: Uber den hydraulisch-mechanischen Wirkungsgrad von Verdrangerpumpen. Oelhydraulik und Pneumatik 9 (1965) nr. 9
- Seeniraj G. K., Ivantysynova M.: Noise reduction in axial piston machines based on multi-objective optimization. Materiały z 5 FPNI PhD Symposium 1-5 July 2008 Kraków ISBN 978-83-7242-474-7 otwiera się w nowej karcie
- Śliwiński P.: Flow of liquid in flat gaps of the satellite motor working mechanism. Polish Maritime Research 2(82) 2014 Vol 21 s.50-57 otwiera się w nowej karcie
- Sobczyk A.: Badania układu odzysku energii w hydraulicznym układzie napędu i sterowania ruchem wysięgnika koparki. Logistyka nr 6 2014
- Sobczyk A.: Improvement of hydraulic system efficiency by means of energy recuperation. Monografia 403, Wydawnictwo Politechniki Krakowskiej, Kraków 2011
- Stryczek S.: Napęd Hydrostatyczny. Tom I, Elementy, WNT, Warszawa 2005
- Tanaka K., Nakahara T., Kyogoku K.: Piston rotation and frictional forces between piston and cylinder of pump and motor. Transactions of the Japan Society of Mechanical Engineers C, Vol. 59 (1993), No. 560,P 1192-1197 Japan 1993 otwiera się w nowej karcie
- Tsubouchi T., Shinoda J.: Practical Performance of High Bulk Modulus Oil. Journal of Mechanics Engineering and Automation 2 (2012) s. 119-123 otwiera się w nowej karcie
- Wieczorek U., Ivantysynova M.: Computer aide optimization of bearing and sealing gaps in hydrostatic machines -the simulation tool CASPAR. International Journal of Fluid Power vol. 3 (2002) no. 1 s. 7-20 otwiera się w nowej karcie
- Yamaguchi A., Tanioka Y.: Motion of Pistons in Piston-Type Hydraulic Machines. Bulletin of The Japan Society of Mechanical Engineers, vol. 19, No. 130, April 1976 otwiera się w nowej karcie
- Załuski P.: Influence of the position of the swash plate rotation axis on the volumetric efficiency of the axial piston pumps. Machines, Technologies, Materials issue 11/2014, Sofia 2014
- Załuski P.: Wpływ położenia osi obrotu tarczy wychylnej na sprawność objętościową pomp wielotłoczkowych osiowych. Cylinder 2015, Badanie, Konstrukcja, Wytwarzanie i Eksploatacja Układów Hydraulicznych, Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Gliwice 2015
- Załuski P.: Wpływ położenia osi obrotu tarczy wychylnej na sprawność objętościową pomp wielotłoczkowych osiowych. Hydraulika i Pneumatyka 1/2014 Wrocław 2014
- Załuski P.: Zależność sprawności objętościowej pompy z wychylną tarczą od przemieszczenia osi obrotu tarczy. Współczesne technologie i konwersja energii, ed. Praca zbiorowa pod redakcją J.
- Szantyra, Wydział Mechaniczny Politechniki Gdańskiej 2012 s. 387-394
- Złoto T., Sochacki D.:Impact of exploitation parameters on the hydrostatic relief of the cylinder block in an axial piston pump. Teka Comission of Motorization and Energetics in Agriculture Vol. 12 nr 2, 2012, s.263-268
- Złoto T.: Modelowanie obciążenia hydrostatycznego i analiza zjawisk przepływowych szczelinie rozrządu tarczowego pompy wielotłoczkowej osiowej. Seria Monografie 133, Wydawnictwo Politechniki Częstochowskiej, Częstochowa 2007
- Katalogi otwiera się w nowej karcie
- Katalogi firmy Bosch Rexroth www.boschrexroth.com otwiera się w nowej karcie
- Katalogi firmy Hawe Hydraulik www.hawe.com otwiera się w nowej karcie
- Katalogi firmy Kawasaki Precision Machinery www.kpm-uk.co.uk otwiera się w nowej karcie
- Katalogi firmy Muncie Power Products www.munciepower.com otwiera się w nowej karcie
- Weryfikacja:
- Politechnika Gdańska
wyświetlono 153 razy